1дглыи стержень ш вконечиой линш

ЕЫ-полнення данного расчета еще не было таблиц элементов для я>10. Расчет был распро-странеи на фильтр с п= 13 путем включения дополнительных линий и шлейфов в середину фильтра с п~\\0, причем соп-ротивлення дополи-ительных линий и шлейфов были сделаны ра-вными сопротивлениям этих злементов в -середине фильтра с л -10.

Ф-ильтр выполнен на колосковой ЛИНЛ.Н с прямоугольным внутренним проводником. Его . основные размеры приведены f,m-4,Vb р, 10.03.5-Н10.03.7. Фильтр рассчитывался на центральную

частоту - =3.6 Тгц, причем 2п

необходимо было учесть влияние стыка шлейфа с основной линией, для того чтобы правильно определить длины шлейфов н соединительных линий. Предполагалось, что влияние неоднородиостн крестообразного сочленения должно быть сходным с влиянием неоднородности Т-образного сочленения (с.\1. рис. 5.07.5 -5.07.8).

Эксперименты с этим фильтром позволили определить эквивалентную схему сочленения и положения референсных плоскостей (см. рис. 10.03.8). Чет-верт№Олновая длина шлейфов соединительных линий отсчитыва-лась от референсных плоскостей Ру н Рг. Емкостная .проводн.мость Вй неоднородности сочленения ком'пенснровалась уменьшением ДЛИ.НЫ каждого из двух боковых шлейфов на Величину

1 КВа (10.03.11)

центральный првВоднил Щечна0ля щтегв \ нвншга)

Рис. 10.03.5. Схематическое изображение полосиопропускающего фильтра па полосковых линиях (верхняя крышка удалена).

( и № - размеры линий, показанные на рис. 10.03.6. Все размеры в шл

где ~ волновая п.роводнмость каждого из двух шлейфов. Таким образом, мы меняем параметры шлейфов с тем, чтобы каждый шлейф (Вместе с половиной небольшой реактивной Проводимости сочленения Bd по-ттрежнему был в резонансе на частоте tuo. - 74 -

ШтивзамыкФтие

дид сбоку

Рнс. 10.03.6. Некоторые летали конструкции полосиопропускающего

фильтра, приведенного на рнс 10.03.5. Бее размеры в мя; /=?.Ч,Я &пк всея двойных шлейфов; /-24.64 для одиночных шлейфов

Перехпд ОтВерстие в переквде ф7,В1 $еитО j I

СвОиттет USM/l/ii

Рнс. 10.03.7. Детали перехода от фнльтра к соединителю типа N. Все размеры в км

В случае Т-образных сочленений для однночяых шлейфов на концах фильтра референснвя плоскость, с помощью которой определялась длина шлейфа, располагалась ближе к оси основной - 75 -

линии, поэтому одиночные оконечные шлейфы приблизительно на 0,89 мм короче, чем двойные шлейфы во внутреиней части фильтра.

l 3SJIOf

Рис. 10.03.8. Типичное крестообразное сочленение в фильтре типа, прнведешгого на рис 10.03.5-I0.O3.7 (а), и его экспериментально определенная эквивалентная схема (6).

Все размеры в мм. Рясстояиие мыаду наружными проводниками 10,1; -to 076

Iflrf е=--, МО. где X - длина волиы в ваэдуяе, в см.

Прн Ггц A,As \

- 76 -

Экспериментальная характеристика рассматриваемого фильтра показана а рис. 10.03.9. Отношение граничных частот полосы

- =2,21 очень близко к вычисленному значению, равному 2,17. В основном характеристика очень хорошо согласуется с расчетом.

ы

Рнс. 10.03.9. Измеренная характеристика фильтра, представленного и рнс. 10.03.5.

Линией с незачернеиными кружками показано затухание в полосе запирания; Ливией с зачерненными кружками - потери иа отражение в полосе пропускания, рассчитанные на основании измеренного ксв; иезачерненнымн кружками - затухание в полосе прош-скания. измеренное в контрольных точках

Расчетные соотношения для фильтра, приведенного на рнс Ш.03.2, получаются, исходя из свойства дуальности непосредственно по ф-лам (10.03.1) - (10.03.8), путем простой замены в них величин проводимостей соответствующ'ими величинами сопротивлений-.

(10.03.12)

Фильтр на рис. 110.03.2 можно ыло бы выполнить на экранированной коаксиальной линии. Его последовательные шлейфы - 77 -

тогда представляли бы собой шлейфы внутри центрального про-оданка линнн, как показано на рнс. ilO.03.ilO.

Авалог чно фильтрам с параллельно связанными резонаторами {сы. § 10.02) фнльтры на рис. 10.03.1 и 10.03.2 имеют дополнительные полосы пропусканнн с центральной частотой 3 шо. Однако, если существует хотя бы незначительная расстройка, у них

Pbc;1D.03,I0. Возможный способ реализации фильтра, приведенного на рнс. 10.03.2, на коаксиальной линии

оявляются узкие паразитные полосы пропускания вблизи частоты 2 Этн типы фильтров рекомендуется применять, главным образом, в качестве широкополосных, так как прн расчете нх на узкую волосу они буд>т иметь либо слишком ннзк е (см. ,рис. 10 03.1), либо слишком высокие (см. рис. 10.03.2) значения сопротивлений шлейфов.

10Л4. Фильтры с полуволновыми шлейфами и четвертьволновыми соединительными линиями

На рнс. il0.04.1 показана схема фильтра с разомкнутыми шлейфами длиной V2, размещенными на расстоянии Ло/4. Можно сделать так, чтобы характеристика этого фильтра в полосе пропускаиня была подобна характеристике фнльтра на рис. 10.03.1 с короткозамкнутыми четвертьволновыми шлейфа-ми, размещенными на расстоянии (где, как уже указывалось, Ло - длина волны на средней частоте шо полосы пропускания). Однако в полосе запирания характеристика фнльтра, приведенного на рис. 10.04.1, выглядит совершенно иначе.

Есля волновая проводимость каждого разомкнутого полуволиового шлейфа постоянна по всей его длине, то в полосе запира- ш затухание будет бесконечно большим яа частотах (Во/2 н Зша/З. Если же проводимость внешней половины каждого шлейфа в иекоторое постоянное число раз будет отличаться от про-- 78 -

водимости внутренней половины шлейфа, то бесконечное затухание получится иа других частотах, а е иа и Зо л/2. У такогв фнльтра окажутся дополнительные полосы пропускания вблизи частот со = О, О) = 2 (Во и т. д. периодически.

Рнс. 10.04.1. Полоснопропускающий фильтр с полуволновыми параллельными шлейфами и четвертьволновыми соединительными линиями.

Опорной длиной волны служит длина распростряия!

!Вся волиы ни чяст -

Фильтры тнпа, представленного на рнс. 10.04.1, можно легжа рассчитаЧ-ь, несколько видоизменив методику растета, описавнуп на стр. 71. Сначала рассчитывается фильтр типа, приведевного на рис. 10.03.1, с требуемой характеристикой в полосе прсшускамия и требуемой шириной полосы. Затем каждый параллельный четвертьволновый короткозамкнутый шлейф с волновой проводимостью У* заменяется (см. рис. il 0.04.1) параллельным полуволио-вым разомкнутым шлейфом с волновой проводимостью внутренней четвертьволновой части

* (a--l)fg e,

(10.04.1)

и с .волновой проводимостью внешней четвертьволновой часта

К; = оК;. (10.04.2}

Параметр о определяется следующим образом:

(10.04.ЭД

;<B./>at)<(co,/cH.)

er = ji(i)i/2<oo, а юсе - частота, на которой параллельные шлейфы дают короткое замыкание главной линии и вызывают бесконечное затухание').

Приведенная методика основана а таком подборе выражений (10.04.1) - (10.04.3), что онн приводят к полуволновым разомкву-

) Разумеется, в реальном фильтре затухание будет конетоым, таи ное сопротивление шлейфов не может точно равняться нулю из-эя - терь в шлейфах.