(10.07.4)

-i-=cii;g g,tgei;

k. t+1 .

(10.07.5) (10.07.6)

<a;(2g g ,-g8g +iigei>

Т- -2.п-Г

(10.07.7) (10.07.8)

Нормированные собственные емкости Ci/c на единицу длины для линий фильтра равны:

где Е - абсолютная диэлектрическая проницаемость; Ег - относительная диэлектрическая проницаемость в среде распростране ния и h безразмерный масштабный множитель, определяющий уровень проводимостей, величина которого выбирается так, чтобы получить желаемый уровень проводимостей в фильтре.

Нормированные взаимные емкости а...+,/е на единицу длины между смежными линиями фильтра равны:

(10.07.14)

376,7 [ =г^п-2 КёГ Сп-1. , 376,7

Vh

(10.07.15)

(10.07.16)

Такой тнп фильтра больше всего под.ходнт для получения характеристик со средней или широкой полосой пропускания (т. е. с шириной полосы 30% и более), хотя приведенная методика расчета справедлива и для уэкополосных фильтров. Основным недостатком ее в случае расчета узкополосных фильтров является то, что сопротивления линий / и п получаются очень большими.

За исключением нескольких расчетных формул, эта методика в основном почти такая же, как и для фильтров, рассмотренных в предыдущем параграфе. При использовании ф-л (10.07.1) - (10.07.16) относительную ширину полосы w нужно брать примерно иа 8% больше заданной, чтобы учесть некоторое сужение полосы. Для выбора (Множителя h imo&kiho пользоваться ф-лой i(10.06.17).

На основе чебышевского прототипа, с числом реактивных элементов = 8 и величиной .пульсаций /.аг = 0,1 дб, был разработан опытный образец фнльтра. Параметры прототипа были следующими: g =l, g,= 1,1897, й=1,4346, g3=2;1199, g4= 1,6010, g5= = 2,1699, g,= l,5640, g7=l,9444, g8=0,8778, ge= 1,3554 и ш; = 1. Расчет выполнялся для относительной ширины полосы te) = 0,7 и средней частоты 1,5 Ггц, а параметр Л был выбран так, чтобы сумма емкостей в выражении (10.06.7) равнялась 5,86 (при этом обоб. щенное сопротивление для нечетного типа колебаний у линий центральной части фильтра получается равным 64,5 ом). В табл. 10.07.1 оривевеяы текоторые раюсчмтанные величины.

Т \ 6 л и Ц А 10.07.1

НЕКОТОРЫЕ ПАРАМЕТРЫ. ПОЛУЧЕННЫЕ ПРИ РАСЧЕТЕ ОПыТгЮГО ФИЛЬТРА НА ВСТРЕЧНЫХ СТЕРЖНЯХ С ШИРИНОЙ ПОЛОСЫ В икТАЕУ

ш=0,7; ei-1,021;

й=0,18;

Уд =0,020 . о; 6=16,88 мя; (=1,6 мм;

П риыечнние. Обозначение размеров см. на рис. 10.06.2.

> Заменена после лабораторных испытаний на 2.34 мм. ) Вычислены прн нспольэоввиии поправочной ф-лы (5.05.26).

На ,рис. 10.07.2 показан внешний вид фильтра, а на рис. 10.07.3 приведены его конструктивные особеииости и размеры, не указанные в табл. 10.07.1. Фильтр был изготовлен способом, описанным

1

Рис. 10.07.2, Фильтр на встречных стержнях с полосой пропускания в одну октаву (верхняя пластина снята)

ТАБЛИЦА 10.07.2 СРАВНЕНИЕ ИЗМЕРЕННОГО ЗАТУХАНИЯ (РНС 1U07.4) И ЗАТУХАНИЯ. РАССЧИТАННОГО С ПОМОЩЬЮ ПРЕОБРАЗОВАНИЙ (10.06.1)-(10.06.3)

Примечание. Вычисления

.=©,/2 л-1,Б5 ггц

ш=0.645 и /а-

в § 10.06, С тем отличием, что резонаторы были укорочены только на 3,81 мм. Такое укорочение, к сожале нию, оказалось чрезмерным нз-за от ноеительно малых размеров попереч ного сечения элементов резонаторов. Поэтому средняя частота полосы полу чилась равной 1,55 Г гц вместо 1,5 Г гц. Более правильным было бы, вероятно, укорочение стержней на 3,18 мм.

При первых испытаниях фильтра ксв оказался бесь.ма малы.м иочтя во есей rnouioce (триблизятелвно 1,2 и менее) и только на средней частоте он достигал значения il.8. Чтобы исправить это положение, были увеличены зазоры S,2 и Sn от 2j21 до 2,34 мм. в результате чего ксв в полосе стал более постоянным и не превышал значения 1,55.

На рис. 10.07.4а приведена экспериментальная характеристика затуха-- 100 -

п?? Р' и P -- 10-07.4 б - характеристика его ксв

иГоТч™ Р - :вмесзаданн.о з„а

чеиия 0,7, что тхжярнт о сужении ее .химерно на 8%, вызван.ном

Лтк/нисВая

слйстт с!/..

зчастени

аатти -----Г гвповна

=--------и..Х/г.и^

Рис 10.07.3. Конструкция фильтра на встречных стержнях, приведенного на рис. 10.07.2.

Все рвлмеры в мм. Неуказанные размеры даны В табл. Ш.07.1 {их обозиа-ченкя ск. на рис. 10.06.S)

различным-н прйбляжсннямя, допущенными в расчетных выражениях. Характеристика затухания иа рис. 10.07.4а была сопоставлена с затуханием, рассчитанным с шомощью выражений /10.06.1) -(10.06.3) (при щ=0,645 и /0=- =1,55 Ггц) и кри-вой на рис. 4.03.46 для случая л = 8. Полученные в результате расчетные соопвеггствую'щне И1М измеренные з.начееия затухания сведены в табл. 10.07.2. Сорпаденне, как можно юидеть, очень хорошее. - 101 -

(ts V 1.3 (S V 1,3 f.riu

Рис. 10.07.4. Экспериментальные характеристики затухання (а) и ксв (6) фнльтра, приведенного на рис. 10.07.2

10.08. Вывод расчетных формул для фильтров с параллельно связанными резонаторами н со шлейфами

Прежде всего, для вывода расчетны.х формул, прнведенны.ч в §§ 10.02-(О.Об, потребуется преойразаванне тротофипа тижннх частот (см. § 4.04) к его модифнцнрова ному виду (см. § 4.12). Такой модифицированный прототип содержит реактивные элементы ТОЛЬКО одного тнпа, а также инверторы сопротивлений или проводимостей, как показано на рнс. 10.08.1; при этом считается, что инверторы сопротивлений и проводимостей частотнонезавяоимы и обладают свойствами, указанными на рис. 10.08.2. Напомним, что, после того как заданы значения элементов прототипа нижних частот go, gl, gj, gn i для цепи на рнс. 10.08.1 а, элементы Ra,

Lab La .... Lan, Rb могут быть выбраны произвольно. Если параметры инверторов сопротивлений определены по формулам, при-- 102 -

4к