Главная -> Электропитание устройств связи 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 [ 46 ] 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 Индуктивности рассеяния Ls обмоток трансформатора в многофазных выпрямителях также вызывают перекрытие фаз при нагрузке как индуктивной, так и активной. Индуктивности рассеяния обмоток трансформатора Ls препятствуют изменениям тока в фазах вторичной обмотки, так как при любом изменении тока в них возникает ЭДС самоиндукции, препятствующая этим изменениям. Поэтому в мо.мент переключения нагрузки с одной фазы на другую ток не может мгновенно изменяться от h до О в фазе а. заканчивающей работу, и от О до /о в фазе в, вступающей в работу (рис. 6.31). Таким образом, в течение некоторой части периода, соответствующей углу перекрытия, две фазы работают одновременно, причем в фазе а ток постепенно уменьшается до О, а в фазе в - увеличивается до /о. При большем числе фаз выпрямления и больших нагрузках возможна одновременная работа более чем двух фаз. Вполне понятно, что в однофазной мостовой схеме выпрямления, где вторичная обмотка однофазная, перекрытия фаз нет. За время перекрытия в каждой фазе действует ЭДС вторичной обмотки трансформатора и ЭДС рассеяния es, которая в фазе а, прекращающей работу, направлена согласно с током, а в фазе в, вступающей в работу, встречно току. Напряжение на выходе выпрямителя при перекрытии фаз равно алгебраической сумме ЭДС фазы вторичной обмотки и ЭДС рассеяния, т. е. Рис. 6.31. Кривые в фазах вторичных обмоток трансформатора с учетом влияния их индуктивных сопротивлений: а) выпрямленного напряжения; б) тока о = а + = Ua~L dia dt dib > dt (6.14) При бесконечно большой индуктивности дросселя на выходе выпрямителя Loo ток в нагрузке неизменен во времени (1о= = const) и при одновременной работе фаз сумма токов их постоянна (ja-Ь/ь = /о=const), т. е. уменьшение тока ia за некоторое время вызывает равное увеличение тока ib. Следовательно, - -f ,. dt i b rs dia dib 1 л\ r- = и или - =--И ур-ние (6.14) примет следующий вид: at dt lit Uo = Ua + L/ =a,-L, , (6.15) откуда Uo=0,5(Ua + Ub). Таким образом, до начала коммутации был открыт вентиль I и выпрямленное напряжение о определялось ЭДС фазы а (рис. 6.31). По окончании процесса коммутации (©t=Y) открыт только вентиль 2 и напряжение на выходе равно ЭДС фазы b За время перекрытия фаз напряжение о равно полусумме мгновенных значений ЭДС коммутируемых фаз. При выбранном начале отсчета времени а = 2т COS (о) + Я п) И j = Um COS (о) / - Я/ш) и выпрямленное напряжение при перекрытии фаз о = 0,5 (н„ -f щ) = и^т cos п/т cos со i. Из выражения (6.15) получим 2Ь,=а.- = С/2.л. , , ,(6.16) так как разность мгновенных значений ЭДС двух фаз равно линейной ЭДС, где С/2тл -амплитуда линейной ЭДц раввая 2тл = п sin = 2С/ л/т. . Решение ур-ния (6.16) i, = - (С/гтл/Чр) cos 0) + С. , J Постоянная интегрирования С определится из условия: при о)/=0 4 = 0. Следовательно, ib = (Uz тл12хт:р) (1-cos со/), где Xtp = = aLs. Это уравнение справедливо для ibh, так как при 4 = /о вся нагрузка переходит на фазу в, а в фазе а ток становится равным нулю, так как вентиль 1 отключает эту фазу. Кривые токов в фазах айв показаны на рис. 6 316. При v)t = y ib = h, следовательно. / = (I - C06 у) = (С/ n/mxs) (1 - cos у). 1 - cos у = /о {2х /и^) = / {тх,р/я U ). (6.17) Таким образом, угол перекрытия у будет тем больше, чем больше ток нагрузки, индуктивные сопротивления обмоток трансформатора и число фаз выпрямителя. Перекрытие фаз уменьшает выпрямленное напряжение, увеличивает его пульсацию и время работы каждой фазы, которое становится равным 2я/т+у вместо 2я/т в выпрямителе без потерь. Увеличение длительности работы фазы несколько уменьшает действующее значение тока в вентиле и в обмотках трансформатора, снижая их нагрев. Выпрямленное напряжение Ш счет перекрМйгя фаз уме№ыЬ&Ч ется на величину 2л 2л о о т и, -2я 2 (I-COSY). (6.18) Из (6 17) и (6.18) получим А ь = /о(тл;тр/2я) и напряжение при нагрузке о = охх-/о( -тр/2я), (6.19) где охх - выпрямленное напряжение при холостом ходе Из (6.17) и (6.19) получим t/o/f/ox.x = 0,5( 1+cos у). Зависимость Uo/Uoxx=4 (у), представляющая в определенном масштабе внешнюю характеристику, изображена на рис. 6.32а. 0,6 0,h 0,2 О
20 л W / Рис 6 32 Выпрямитель, работающий на индуктивную нагрузку: о) внешняя характеристика; б) зависимость Y\-т^{) от угла перекрытия у; в) зависимость коэффициента пульсации /Сш от угла перекрытия у Действующее значение тока фазы вторичной обмотки трансформатора и вентиля с учетом перекрытия фаз д где / ч (2 -f cosy) siny-Cl +2C0S у) V 2Я(1-С05У)2 Зависимости величины V -mriy) =Цу) для т = 2, 3, 6, приведены на рис. 6.326. Пульсация напряжения за счет перекрытия фаз возрастает. Разложив кривую выпрямленного напряжения в гармонический |
© 2024 Constanta-Kazan.ru
Тел: 8(843)265-47-53, 8(843)265-47-52, Факс: 8(843)211-02-95 |