Главная Бухгалтерия в кармане Учет расходов Экономия на кадровиках Налог на прибыль Как увеличить активы Основные средства
Главная ->  Прохождение невидимых тепловых лучей 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 [ 67 ] 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132

Таблица 5.6

Эсновные данные материалов на основе щелочно-галоидных соединений

Название материала

Длинноволновая граница пропускания, мкм

Коэффициент пропускавня при наличии покрытия

Средний показатель преломления

Плотность, г/см

Температура плавления илн размягчения, С

Коэффициент теплового

расширения. 10-°/°С

Бромистый

калий

0,92

1,53

2,75

йодистый

калий

0,85

1,63

3,12

Бромистый

цезий

0,82

1,66

4,43

Йодистый

цезий

0,88

1,74

4,53

вносит значительную хроматическую аберрацию, ухудшающую разрешающую способность на 1 мрад, это все же намного лучше простой системы зеркало- обтекатель, разрешающая способность которой превышает 6 мрад.

Изучение системы, состоящей из первичного зеркала и вторичного зеркала с задней отражающей поверхностью (рис. 5.8, в), показало, что сферическая аберрация сильно изменяется в зависимости от радиуса кривизны линзы. Применение зеркала с отражающей задней поверхностью устраняет остаточную сферическую аберрацию и тогда обтекатель можно выбирать без учета вносимых им искажений. Для уменьшения комы может быть испол-зована корректирующая линза.

Зеркально-линзовая фокусирующая система, показанная на рис. 5.8, в, состоит из обтекателя, изготовленного из плавленого кварца, сферического, первичного зеркала, вторичного зеркала из трехсернистого мышьяка, на заднюю поверхность которого нанесен слой серебра, и корректирующей линзы из трехсернистого мышьяка. Для пучков, наклоненных к оси под углом 4°, разрешающая способность этой системы около 4 мрад. Хроматическая аберрация увеличивает размер пятна не более чем на 0,5 мрад.

Исследования зеркально-линзовых оптических систем показали, что подбором места расположения корректирующей линзы и выбором ее кривизны и оптической силы первичная кома и астигматизм могут быть уменьшены до нуля. В широком диапазоне изменения положения линзы оптимальное отношение /ooZ-DoG составляет 1,25. Для получения нулевой кривизны фокальной поверхности корректирующая линза должна находиться от зеркала на расстоянии, составляющем 20% от эффективного фокусного расстоиния. Это приводит к благоприятным геометрическим соотношениям, так как корректирующая линза помещается вблизи фокальной плоскости.

Для изготовления зеркал с наружным покрытием применяют серебро, золото, медь и алюминий. Средний коэффициент отражения всех четырех металлов в диапазоне 1 ... 10 мкм лежит в пределах 0,95 ... 0,98 и мало зависит От длины волны. Наиболее часто применяют алюминий высокой чистоты, осаждаемый в вакууме. По сравнению с другими металлами, имеющими высокий коэффициент отражения, алюминий легко испаряется и обладает Лучшей адгезией к стеклу и пластмассам.

Для обеспечения надежной защиты зеркального слоя его покрывают специальными пленками, например моноокисью кремния SiO. Второй способ создания защитного слоя на испаренном алюминии заключается в применении анодного процесса, с помощью которого увеличивается до необходимой



f>HC б 9 Зеркально-лиизовые фокусирующие системы для инфракрасной области спектра.

-ВТ 1


степени толщина пленки окиси алюминия, образующейся в естественных условиях.

В табл. 5.7 приведены основные параметры зеркально-линзовых фокусирующих систем для инфракрасной области спектра (фирм Servo Corporation Amer . и Barnes Engineering Сотр. ). Соответствующие этой таблице эскизы фокусирующих систем показаны иа рис. 5.9.

Минимальный угловой размер Д пятна остаточных абберраций, образуемого на оси сферическим зеркалом, выражается приближенной формулой

(34] -g- 7,8 . 10- (/об/Роб)-® рад, или (в угловых секундах) Д

= 1600 (/об/Роб)- .

Ошибка приближения не превышает 3% даже для светосильного зеркала (/об/Ьоб = 1). а у более длиннофокусных систем приближение к истинному значению еще меньше.

Для расчета составляющих величины Д при различных углах визирования для простейшей зеркальной фокусирующей системы (без обтекателя)

Таблица 5.7

Зеркально-линзовые фокусирующие системы для инфракрасной области спектра

Диапазон длив воли ДХ, мкм

Расчетная длина волиы р, мкм

Фокусное расстояние fo6, мм

Угловая разрешающая способность, мрад

Номер рисунка с эскизом

0,4...0,2

0,88

5.9, а

2,61

1,0...4,0

5.9,6

1,0...3,0

1 при 0

5.9, е

1,0...3,0

8 при 10°

1 при 0°

5.9,8

8 при 10°

Примечание: 0°и10° - углы наклона пучков.



Рис. 5.10. Номограмма для расчета углового размера пятна остаточных аберраций простейшей зеркальной фокусирующей системы без обтекателя (см, рис. 5.8, а).

±го

§ ±10


г

г

Б

5,В

Оглодай размер пятна рассеиВ.,рад.

используют иомограмму, изображенную иа рис. 5.10. Так, например, для сферического рефлектора эффективным диаметром DqO = 127 мм и фокусным расстоянием /об = 254 мм (/об/Ооб = 2) при угле визирования ±10° сферическая аберрация составляет 10 рад, кома 2,7 . 10 рад и астигматизм 7,6 . 10 * рад. Суммарный угловой размер пятна остаточных аберраций Д = 11,4 рад.

Применяют также следующие формулы для расчета составляющих углового размера пятна остаточных аберраций зеркальных фокусирующих систем (сферическое зеркало).

Дифракционный предел А = 2,44x/Do6, где X - длина волны излучения; Do6 - эффективный диаметр зеркала.

Сферическая аберрация Д/2 = 0,0078 (/об/Ооб)~;

кома Д/2 = 0,0625 ф (/об/Ооб)-;

астигматизм Д/2 = 0,5ф2 (/об Зоб)~. где ф - угол визирования.

Для фокусировки излучения лазера служат линзовые, отражательные и смешанные оптические системы. Примером системы первого типа является телескопическая система, изображенная иа рис. 5.11, а. Ее основными элементами являются двухлинзовый объектив 7 и двояковыпуклая линза 5. Лучи, проходящие через линзу, падают нормально иа итерференциоиный


Рис. 5.11. Схемы линзовых телескопических систем.



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 [ 67 ] 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132

© 2024 Constanta-Kazan.ru
Тел: 8(843)265-47-53, 8(843)265-47-52, Факс: 8(843)211-02-95