01 0,1

Рис. 6 21.

метра F

0,и О.Г)

Зависимость пара-от параметра А и угла ф

где F - параметр, зависящий от угла отсечки 9 и являющийся функцией расчетного параметра А (рис. 6.21).

Если в схеме выпрямления максимальное значение тока оказалось больше допустимого для выбранного типа вентиля, то необходимо выбрать вентиль с большей допустимой амплитудой тока или включить параллельно несколько вентилей.

Наибольшее обратное напряжение, которое может быть приложено к вентилю, зависит от схемы выпрямления. Для однаполупериодной и двухполупериодпой с выводом нулевой точки схем выпрямления

f/o6pm = f/o + f2m = o(l+ >2Б). .

При сбросе нагрузки выпрямленное напряжение повышается до

амплитуды напряжения вторичной обмотки Uo=U2m и С/обр т =

= 2 U2m=2V2 ВЬо. В однофазных мостовь1х схемах выпрямления (схема Греца и схема Латура) С/обрт=К2 С/2т= 1,41 f/B.

В трехфазной схсхме выпрямления вентиль находится под об-ратньгм напряжением, равным амплитуде линейного напряжения,

т. е. С/обр m = 1/ 3/~2 (72 = 2,44 В С/о, в трех]фазной мостовой схеме - С/обр 1,22 (7о5. В схемах умножения напряжения вентили находятся под обратным напряжением, равным удвоенному значению амплитуды напряжения вторичной обмотки, т. е. Uo6pm~ = 2 C/2m==2 С/охх/Л', где Uqxk - выпрямленное* напряжение при холостом ходе; - число ступеней напряжения.

Для переменной составляющей выпрямленного напряжения на выходе выпрямителя имеются две параллельные ветви (конденсатор и нагрузка), причем для первой гармоники переменной составляющей емкостное сопротивление конденсатора много меньше сопротивления нагруз1ки {хс = 1/т<дС<СЯн). Поэтому переменная составляющая тока замкнется в основном через конденсатор, и амплитуду пульсации выпрямленного напряжения можно определить ло амплитуде первой гар.моники переменной составляющей тока

(/oim), т. е. Uoim = IoimXc = Ioim/miCi)C, ТЖ КЖ ДЛЯ ВЫСШИХ ГЗрМОНИК

сопротивление конденсатора еще меньше, чем для первой.

Через конденсатор за один период изменения тока питающей сети проходит т импульсов тока длительностью 26, следовательно, амплитуда первой гармоники тока

cos moi td (i) t =

2m U,

(cos со/ - cos 9).

Подставив значения Uzm из (6.11) и выражая емкость конденсатора С в микрофарадах, после интегрирования и подстановки амплитуды первой гармоники тока определим а.мтлитуду пульсации напряжения:

Up (sin от 9 cos 9 - m cos m 6 sin 9)10

где Я -коэффициент, зависящий как от угла отсечки 6, так и от расчетйого параметра А (рпс. 6.22-6.25).

ПРО

300 800 700 BOD 500 Ш 300 200 100

О

m wo

75 50

0,1 0,2 0,3 0,ii 0,5

Рис 6 22 Зависимость параметра Я от параметра А и угла ф для т=\ и частот сети 50 и 400 Гц

Коэффициент пульсации Kai=Uoim/<(Jo = Н/гфС. Задавшись пульсацией напряжения (/Сщ = 0,14-0,15 при / = 50 Гц и i(ц=0,05- -0,1 при /=400 Гц) и определив по графику Н, можно найти емкость конденсатора, необходимую для получения заданной пульсации, т. е. С = Н1Кп\Гф.

Внешняя характеристика выпрямителя {iUo=(\(Io)) при Ui = =const позволяет определить изменение выпрямленного напряжения AUo, вызванное изменением тока нагрузки, напряжение холостого хода Uox%, ток короткого замыкания /окз и внутреннее сопротивление выпрямителя Го. Так как Uof,U2m=cosQ и 1аК2т/го) -

уд о ш

50Р 00 300 200 100

О 0,1 0,1 0,3 0,it 05 0.5 /

Рис 6 23 Зависимость параметра Я Рис 6 24 Зависимость параметра Н от от параметра А и угла ф для т = 2 .параметра А и угла ф для т=3 ча-частот сети 50 и 400 Гц стот сети 50 и 400 Гц

= sin9-9cos9 = Y, то зависимость cos9 = /(y) в определенном Масштабе представляет внешнюю характеристику выпрямителя (рис. 6.26).

При холостом ходе /о = 0 и С/о=С/охх= С/гт, при коротком замыкании С/о = 0 и /окз =

= т{112т1лГу).

Внутреннее сопротивление выпрямителя можно определить из внешней характеристики выпрямителя Го= = AUo/AIo, кпд выпрямителя

п = ад 100/(Wo + АРтр +

+ АРв), где Uo и /о -номинальное значение выпрямленного напряжения и тока; АРтр - потери iB трансформаторе; АРв-потери iB вентилях. В кенотронных выпрямителях мощность потерь в вентиле включаег также и мощность, расходуемую на питание накала (С/цак/нак) вентилей. Потери в вентиле от прямого тока АРв 0,5/)2/срС/пр.

Сопротивление фазы выпрямителя, складывающееся из прямого сопротивления вентиля и активного сопротивления обмоток трансформатора (Гф = Гпр = Гтр) влияет на кпд, стабильность выпрямленного напряжения и другие параметры схемы выпрямле-

00S3

О 0.0128

Рис 6 25 Зависимость параметра Я от параметра А и угла ф для т = 6 и частот сети 50 и 400 Гц